夏季值周工作总结范文篇1

一：10年工作总结

1、按照管理处总体工作方针和要求圆满的完成了工程部保障工作。

2、完成的一些主要工作;

1)中央空调系统夏季供冷和冬季供暖保障工作。

2)设备设施的维护保养

3)保障大厦业主和客户的有关活动

4)总体上大家比较不错的完成了各项工作

3、经验和问题的总结

1)工作业务能力还欠缺，需进一步提高，鼓励并为大家提供方便参加学习和培训的机会，要求10年工程部没人必须参加技术专业培训并取得证书一次。

2)职责意识：这方面大家做的不太好，应该按照分工完成自己应该完成的工作，特别是要明白自己的职务，俗话说拿多少钱就要承担相应的责任，同时要有积极向上的精神，不能满足现状停滞不前。

3)工作认真程度不够，态度还不端正；表现在工作中不细致，不能够主动严格要求自己，工作中不能多动脑子想办法，工作应该有主动性有意识的锻炼独立完成工作的能力（个别同志懒惰的问题必须得到改善），不要有等或靠的思想，认识不到工作是应尽的职责和义务，有的人员思想方面不端正，有问题不当面提出。

4)劳动纪律和规章制度遵守方面有的人员做的不好，体现在：安排的工作不能按时完成工作并且找各种理由，不能按照规章制度工作，如值班人员屡次发生不巡视和巡视不认真造成设备无辜损坏等，值班人员不按照规定记录和登记等，有的值班员有擅自脱岗、离岗等现象，值班中干与值班无关的事情并且不认真值班，机房工具多次发生丢失也与值班人员责任心有关系。

5)入室维修维护工作能力欠缺体现在：礼貌问题需注意，特别是说话时要客气。工作程序：进门敲门－询问情况－马上决定维修方案（如涉及客户需要配合要取得客户同意）－保护客户设备设施－完毕清理干净现场－填写工作单维修中不得跟客户说与维修无关的东西。

6)设备设施维护工作做的不细致，体现在维护工作中不规范、认真度不够，决不能有凑活的思想，发现问题不能及时上报

7)巡视工作：这是物业管理工程部的一项重点工作，通过巡视及时发现问题及时处理，通过巡视能够随时掌握设备设施的运行状况并为维保设备设施提供了第一手资料，这一点大家做的不好，体现在不巡视、巡视情况不记录、巡视不认真、发现问题不及时处理活上报。

8)责任心方面：普遍存在工作责任心不强甚至就没有责任心，大家应该注意，责任心体现一个人的各方面（生活中和工作中及做人等）

9)大局观；我们在这方面做的还比较欠缺，应该加强认识，不能只是算自己的小帐，要应把工程部工作放在所有利益之上。

10)集体意识：这方面做的还不好，大家应该互谅互让，互相帮助，有问题当面指出，不要在背后乱议论，要看到别人优点，严禁拉帮结派，对外严禁发表不利团结的话。

11)个人小结方面：这方面做的不好的体现在，值班人员不能够主动打扫卫生（包括宿舍）

4、工作及规定调整

1)巡视工作：夏季：由空调机房值班人员完成，不负责值班的人员暂时代替值班工作（负责值班记录工作）。

冬季：楼上巡视有值班人员完成，楼下各机房区域由不值班的人员完成，巡视做好记录，如有特殊情况按照临时安排执行。

2）机房值班：严禁擅自离岗脱岗，夏季必须有人替班方可离开，冬季晚上离开去吃饭不能超过20分钟，冬季制冷机停用期间每周四抽真空，值班人员负责当天机房地面卫生、工具摆放等，每周五（特殊情况另安排）所有人员参加机房（包括水泵房、发电机房）大扫除（主要是设备管路等维护）新晨

3）蔡福锟负责：每月25日前考勤统计工作，每日（特殊情况要交代值班人员或其他人员完成）统计维修情况并登记，中控室每日检查系统运行情况和值班记录情况，每月消防检查登记工作，消防泵房、报警阀室有关设备每月测试工作，B区1、2、5层配电间配电柜内开关和缆线每两周在用电高峰检查工作，电梯的运行和故障统计情况，每月初检查机房运行记录和水泵房运行记录并上缴管理处。

4）如因工作失职造成损失或恶劣影响将对其作出严格处理：包括写检讨、罚款、开除或劝退。

平时工作中对于不认真工作如：值班记录不按时记录、作假、记录不全等，不按职责打扫卫生，违反工程部规定，不按时巡视（特殊情况例外），巡视不认真等视情况给予警告，超过两次严格处理（包括写检讨、罚款、劝退或辞退等）

夏季值周工作总结范文

关键词：地铁环控能耗环控负荷

1引言

进入二十一世纪，地下空间的开发与利用倍受关注，地铁在我国已向中等城市发展，地铁环境质量与能耗的矛盾也日益突出，环控能耗从分布上看主要集中在：一是为保证乘客在车站内舒适与健康，车站内站亭和站台必要的热湿环境、空气质量、声环境、光环境，而需要的通风空调系统和照明系统等的耗能；二是为保证列车的正常运行及运行时车厢内的通风空调系统正常工作，隧道必需的通风系统的耗能量。

要确定地铁全线全年总能耗，必须要确定全年逐时能耗，这样首先应确定在不同运行年段下不同位置的发热量，求出全线各车站的逐时冷负荷、各车站的逐时总冷负荷，确定装机容量。本文研究的内容是针对无屏蔽门情况。

2地铁工程的概况

我国南方某城市地铁工程，有16个地下车站。地铁所在城市设计计算参数为：夏季空调室外计算干球温度32.4℃，湿球温度26.9℃；夏季通风室外计算干球温度28.0℃；冬季通风室外计算干球温度1.8℃。地铁工程内设计计算参数为站厅空调计算干球温度30.0℃，相对湿度45～65％；站台空调计算干球温度28.0℃，相对湿度45～65％；车厢内空调计算干球温度27.0℃，相对湿度45～65％；室外空气全年平均干球温度为15.3℃。

地铁工程无屏蔽门时，影响车站空调系统能耗的因素比较复杂，有车站维护结构和岩土的热特性参数、室内外空气参数、设备发热、照明发热、人员发热、发车密度、乘客密度、停靠时间、牵引曲线、通风方案和新风量等。在计算发热量时将站台与站台处的隧道分开考虑。隧道有列车发热量、列车上乘客发热量（列车有空调时应为冷凝热）、隧道照明发热量及辅助设备(风机等)的发热量；站台有人员、照明及设备等发热量。

3通风方案与模拟

根据地铁工程的发车密度、停靠时间和牵引曲线等确定各年段的通风方案。选择、布置通风机，确定它们的参数和运行模式。该地铁工程全年采用闭式通风、机械通风和夜间通风相结合的通风方案。

3.1闭式运行

全线闭式，只有乘客出入口与外界相连，站台采用独立的空调系统，列车运行时车站乘客出入口产生活塞风，可作为车站新风补给，如满足车站新风量要求，则车站空调系统就不需要另外进新风，隧道区间利用列车活塞作用通风换气。此模式一般用于夏季或冬季。对地铁全线进行闭式通风模拟，以下给出入地面至车站ST8之间的模拟数据。当发车密度为每小时5对时，车站出入口与隧道的通风换气量见图1，正值表示顺向，负值表示逆向，单位为m3/s；20对时见图2。

由图1、2可知，随发车密度增加，车站出入口新风量和隧道通风量均增加。按每人在站台和站厅平均停留时间5.5分钟计，高峰小时预测各车站客流量最大值为32070人/小时，相当于车站平均每时每刻同时有2138人，高峰小时列车满载的情况下相当于区间平均每时每刻同时有1386人，新风标准按12.6m3/h.人计，所需新风量为12.3m3/s即可满足卫生要求，由图2可知，各站乘客出入口产生的新风补充量能满足人员卫生的要求，因此，夏季和冬季闭式运行时可不需其它新风补充。在发车密度每小时20对时，站台A点和隧道B点处的断面平均压力变化见图3、断面风量变化见图4。

3.2机械通风

为加大车站和隧道区间的冷却或通风，可采用机械通风方式。当发车密度为每小时20对时，乘客出入口与隧道区间的通风换气量见图5，单位为m3/s。如各车站有四台排风机，则可替换使用。由图5可看出，车站新风量明显增大，此运行模式主要用于过渡季节或冬夏

高峰期的地铁通风。此时站台A点和隧道B点处的断面平均压力变化见图6、断面风量变化见图7。

3.3夜间通风

为改善地铁空气环境，同时满足降温、节能需要，可在夏季凌晨4:00~500期间适当采用夜间通风，模拟结果见图8。根据实际运行情况，每次所开风机的台数和方向可作改变，以使各隧道区间段均匀通风换气和加热冷却。

4热模拟方案

根据工程实际情况，预制各年段热模拟方案进行模拟，初期热模拟方案见表1。由于地铁热环境的周期特性，在模拟时设定同一个月的任一天选用相同的通风方案组合。对各种热模拟方案进行模拟，计算出全线各位置上的温度值、各车站的空调负荷和全年的运行能耗，综合比较选取合理方案。

5热模拟结果与分析

热模拟方案确定后，就可进行模拟计算。4-3热模拟方案对应的车站ST7附近A点和隧道B点处的全年月平均逐时温度变化见图9。该地铁工程各年段各车站有无夜间通风时的全年空调能耗模拟结果见表2。

初期夏季有夜间通风时，全线全年空调总能耗为1459.9万kWh；无夜间通风时，全线全年空调总能耗为1477.5万kWh。无夜间通风时全线全年的空调能耗比有夜间通风的多17.6万kWh。如空调系统的COP＝2.6，则无夜间通风时空调耗电量比有夜间通风的多6.77万kWh。按前面模拟中的夜间通风方式，风机效率取0.75，每天夜间通风1小时，每年6～9四个月按夏季运行，则夜间通风风机额外总耗电量为28.8万kWh。初期夜间通风风机额外耗电量多于减小的空调耗电量，其值为22.03万kWh，因此初期夏季夜间通风从节能的角度是不可取的。

近期夏季有夜间通风时，全线全年空调总能耗为1668.5万kWh，无夜间通风时，全线全年空调总能耗为1690.3万kWh，无夜间通风时空调耗电量比有夜间通风的多8.38万kWh，近期夜间通风风机额外耗电量多于减小的空调耗电量，其值为20.42万kWh；远期夏季有夜间通风时，全线全年空调总能耗为2404.6万kWh，无夜间通风时，全线全年空调总能耗为2412.0万kWh，无夜间通风时全线全年的空调能耗比有夜间通风的多7.4万kWh，远期夜间通风风机额外耗电量多于减小的空调耗电量，其值为25.95万kWh，因此近期、远期夏季夜间通风从节能的角度也是不可取的，故夏季不建议采用夜间通风。

以上是对初期、近期和远期方案“4-2”和“4-3”进行的全线全年热模拟得到的部分模拟结果，应该在对各年段的各热模拟方案进行全面模拟的基础上，在站台和隧道的温度、风压、风量满足使用条件的情况下，比较全线全年的综合能耗、考虑初投资及运行管理等必要因素，确定地铁工程环境控制的最佳方案。

参考文献

[1]朱颖心、秦绪忠、江亿，站台屏蔽门在地铁热环境控制中的经济性分析，《建筑科学》，1997年第3期；

夏季值周工作总结范文

关键词：矿井井筒；温度调节；数值模拟

中图分类号：TD163文献标识码：A

0.引言

矿井井筒是地面和井下联系的重要通道，冬季气温低于一定温度时，为了设备和人员安全起见井筒必须进行防冻设计，因此井筒防冻设计有着重要而特殊的意义。再者，浅层矿井夏季易出现轻度热害，为了矿井合适的工作温度，需要进行矿井降温，因此矿井降温技术措施中井筒冷却的方法也具有非常重要的意义[1-5]。目前，人们对井筒防冻已经进行过相应的研究，不过研究一般只针对矿井井筒能否达到规范要求的设计温度，并没有考虑整个井筒内温度场和速度场的耦合变化情况。同时也没有把井口房采暖和井筒防冻这两者综合研究。综合考虑冬季的副井井口房的采暖与副井的井筒防冻和夏季的井筒冷却的设计方案暂时还没有，所以本文本着减少设备初投资、减少设备运行费用和提高矿井工作环境的原则，针对井口房冬季和夏季工况运用进行数值模拟，希望能探寻出一种最优化的综合设计方案，既能满足冬季井筒防冻又能满足夏季井筒冷却。

1.耦合传热模型

目前，对于大多数实际工程中的耦合问题都无法获得解析解，一般采用数值求解的方法。对于复杂的耦合换热问题通常会采用整场数值求解的办法。本文所研究的井筒内传热问题就属于此类流固耦合传热问题。下面就利用整场求解的办法来解决井筒处的耦合换热问题。

1.1物理模型

图1井筒三维计算模型示意图

对于副井井口房,由三个矩形组成。其中每个矩形的长宽分别为5×12m、20×8m和9×6m。井筒地面以上部分高度为8m,地面以下为7m,井筒直径为6m。井口内5×12m和9×6m处两房层高为4m,20×8m处层高为5m。井筒耦合传热计算模型的三维示意图如图1所示。

1.2数学模型

1.2.1耦合传热问题的控制方程

建立整个计算区域的传热与流动问题的统一控制方程：

（1）

式中：φ为广义变量，可以代表u、v、w、T等变量；Γ为表示相应于φ的广义扩散系数；S为表示与φ对应的广义源项。对于动量方程，我们把压力梯度放到源项中。U为表示微元体速度矢量；为表示密度；为表示时间。

方程中，左端第一项为扩散项，第二项为对流项；方程右端第一项为扩散项，第二项为源项。由于只分析温度达到稳定以后的状况，所以简化为稳态问题，略去非稳态项，上述控制方程可化为：

（2）

1.2.2耦合传热模型的处理

井筒内的实际温度场比较复杂，它与空气及井筒材料的导热系数、矿井深度、空气流速、井道尺寸等因素有关[2]。本文主要目的是研究井筒及其周围空气的温度场分布情况。为进一步方便求解，忽略影响较小的次要因素，做以下假设：

1)假定空气和组成井筒的钢筋混凝土为均质、各向同性的固体，各热物性参数均为常数；

2)忽略空气中因水分迁移而引起的热迁移；

3)假定地表的温度不随时间做周期性变化。

1.3计算模型边界条件的描述

土壤的热物性参数、普通砂质土壤地层的土壤的导热系数为1.0~2.4W/(m.K),对于井道周围的土壤，由于长期受到空气冲刷的影响，土壤中的水分蒸发，土壤的导热系数进一步减小。对于长期运行的矿井一般取1.2~1.7W/(m.K)是相对合理的。本次计算中取土壤的导热系数1.5W/(m.K),密度为2000kg/m3,比热容为1.6kJ/(kg.K)。

由于影响钢筋混凝土结构热传导问题的因素很多，混凝土组成材料的成分复杂且离散性大，热工参数很难准确地给定，钢筋在钢筋混凝土结构中所占体积很小且钢材的传热系数很大，在计算构件截面的温度场时可忽略钢筋，只考虑混凝土的导热系数对温度场的影响。根据文献中的混凝土导热系数计算公式[6-7]:

图2计算模型的网格划分情况

（3）

其中为混凝土的导热系数，为混凝土平均温度。假设=60℃，故钢筋混凝土的导热系数取为：1.883W/(m.K)。钢筋混凝土的物性参数：密度为2500kg/m3,比热容为840J/(kg.K)。

1.4井筒耦合传热模型的求解方法

采用数值算法，先用数值计算前处理软件对模型进行网格划分。模型的网格划分情况如图2所示。网格划分完毕后再采用整场求解方法，对井筒内的耦合传热过程，建立统一的数学模型，使用CFD软件进行数值求解[8]。经过反复迭代及模拟方法的改进，最终得出井筒处流固耦合传热过程的数值模拟，得到井筒内空气的温度场分布情况。

2.温度调节方案设计

通过对传统矿井井口房冬季工况及夏季工况的分析，本文提出了矿井井筒温度调节一体化解决方案，即利用水源热泵系统，通过一套空气处理设备实现夏季制冷和冬季的井筒保温，夏季把室外空气处理到20℃，设定适合的冷热空气配比，同时采用CFD模拟，优化矿井内气流组织形式，实现了矿井内夏季降温的目的；冬季，把室外空气处理到35℃，通过CFD模拟分析，设计了适当的供给热负荷并开启适当的风口，实现了井口温度大于2℃为设计目的，确保冬季井筒的保温与防冻。

2.1夏季工况模拟计算

夏季工况下方案设计参数：侧面设置20个送风口，风口尺寸为：3m×2m，风口距地面0.5米，风口间距1.1米。

侧面送风口全部开启，每个送风口风量为5万m3/h,速度为2.31m/s，送风温度为20℃，冷风总风量为100万m3/h；通过门洞进入的风量为20m3/h，风速为4.61m/s，温度为34.8℃。通过数值模拟，方案夏季工况模拟结果如图3至图6所示。

图3夏季工况矿井三维温度场分布图图4矿井纵截面温度场分布图

图5侧面送风口中心横截面温度场分布图图6距地面0.25m处横截面温度场分布图

通过分析以上模拟结果，夏季工况下处理100万m3/h的风量与室外20万m3/h的空气相混合，得到混风温度为24℃，气流组织和空气温度满足夏季矿井降温要求。

2.2冬季工况模拟计算

冬季工况下方案设计参数：侧面送风口开启12个，一边六个，每个送风口风量为5万m3/h,速度为2.31m/s，送风温度为35℃，冷风总风量为60万m3/h；通过门洞进入的风量为60m3/h，风速为10.85m/s，温度为-12℃。通过数值模拟，方案冬季工况模拟结果如图7至图10所示。

图7冬季工况矿井三维温度场分布图图8矿井纵截面温度场分布图

图9侧面送风口中心横截面温度场分布图图10距地面0.25m处横截面温度场分布图

通过分析以上模拟结果，冬季工况下处理60m3/h的风量与室外60/h的空气相混合，开启靠近两个门的12个风口，得到混风温度为高于10℃，并且井口温度控制在2℃以上，确保了井筒的保温防冻要求。

3.结论

1）本文对冬季工况下的井筒防冻与井口房采暖和夏季工况下的井筒冷却进行理论分析。然后针对本工程项目副井井口房和井筒的实际情况进行合理的简化，建立了矿井井筒三维数值模拟模型，并用对模型进行网格划分，选择适当的数值计算模型和边界条件进行数值计算，对采用不同热（冷）风口布置方式的井口房和井筒的冬季与夏季的工况进行模拟，并对模拟结果进行综合分析比较，然后依据模拟分析结果优化井口房和井筒的加热和冷却系统。优化后的模拟结果表明夏季井筒冷却系统和冬季井筒防冻系统完全可以用一套系统实现而且冷却和防冻的效果明显得到改善。所以我们建议此类型工程可采用井筒冷却和井筒防冻系统的综合设计方案即矿井井筒温度调节一体化解决方案。

2）本文对冬季工况下井筒防冻和井口房采暖进行了比较全面的理论分析和数值模拟研究。同时也对夏季工况下井筒冷却进行了理论分析和数值模拟研究。通过这些分析研究，提出了一种满足全年工况下最优化的设计方案，具有设备初投资小、设备运行费用低和矿井工作环境品质高等特点。

参考文献:

[1]赵运超矿井冰冷降温空调系统融冰过程及降温效果研究[D].广州:广州大学,2008.

[2]吴超.矿井通风与空气调节.湖南:中南大学出版社,2008:265.

[3]刘何清.矿井降温技术研究述评.矿业安全与环保,2005(6):43～46.

[4]卫修君,胡春胜.矿井降温理论与工程设计.北京:煤炭工业出版,2007.144.

[5]谈丛照.对提高立井井筒防冻空气加热室外计算温度的看法.矿业安全与环保,2004(7):43～46.

[6]时旭东,过镇海.钢筋混凝土结构的温度场[J].工程力学,1996,13(1):35～43.